Garnitura de etanșare a pistonului de impact pentru perforatoare: modul de funcționare sub impulsuri de presiune și cum se alege o garnitură de înlocuire

Pistonul de impact este componenta perforatorului hidraulic de stâncă care efectuează lucrul: acesta este antrenat în mișcare alternativă cu frecvență ridicată și lovește adaptorul de coadă la fiecare ciclu. Sigiliul care îl înconjoară are o sarcină dificilă. Acesta trebuie să separe camerele de ulei care funcționează la presiuni foarte diferite, să alunece pe suprafața unui piston aflat în mișcare rapidă și să reziste impulsurilor de presiune generate de ciclul de percuție în sine. Acest articol explică unde se află impactul sigiliul de piston stă, cum funcționează, de ce cedează și ce trebuie verificat înainte de comandarea unei piese de înlocuire. Valorile numerice indicate provin din studii ingineresc publicate privind perforatoarele hidraulice pentru rocă; sursele sunt enumerate la final.

Ce este o garnitură de etanșare a pistonului de impact într-un perforator hidraulic pentru rocă?

O garnitură de etanșare a pistonului de impact este o garnitură dinamică montată în corpul ghidului sau în alezajul cilindrului, în jurul pistonului de percuție (lovire). Aceasta împiedică uleiul hidraulic să treacă de-a lungul pistonului dintr-o cameră de lucru în alta, astfel încât presiunea să se poată acumula pe partea corectă a pistonului și acesta să fie antrenat conform intenției.

Cataloagele și atelierele folosesc mai multe denumiri pentru această piesă, iar acestea nu sunt întotdeauna utilizate în mod consecvent: garnitură de etanșare a pistonului de percuție, garnitură de etanșare a pistonului de lovire, garnitură de etanșare a ghidului pistonului și, în cazul spargerilor hidraulice, garnitură principală. Deoarece unele dintre aceste denumiri sunt folosite și pentru alte garnituri de etanșare de pe mașină, confirmați întotdeauna poziția garniturii, nu doar denumirea acesteia, în raport cu diagrama pieselor pentru modelul perforatorului dumneavoastră.

Unde este amplasat etanșul pistonului de impact și ce separă acesta?

În proiectele publicate pentru aparatele hidraulice de percuție, etanșul este montat într-o carcasă inelară practicată în corpul ghidului care înconjoară pistonul. Acesta închide mica deschidere radială dintre corpul ghidului și piston, astfel împiedicând scurgerea uleiului între un canal inelar de pe o parte a carcasei și un canal inelar de pe cealaltă parte. Configurația exactă variază în funcție de producător și de model, iar unele perforatoare folosesc mai mult de un etanș al pistonului de-a lungul acestuia; prin urmare, desenul cu piese pentru mașina dvs. este referința oficială.

Din punctul de vedere al etanșului, mediul de lucru prezintă trei caracteristici: o suprafață a pistonului care se deplasează rapid în direcția axială, un film de ulei subțire și în continuă schimbare, precum și o diferență de presiune care traversează etanșul și care se modifică la fiecare lovitură.

O descriere inginerească a unei configurații de etanșare pentru pistonul unei perforatoare [1] evidențiază logica din spatele acesteia. Pistonul este susținut de lagăre glisante la cele două capete și „atârnă liber” în mijlocul cilindrului, astfel încât nu freacă pe peretele cilindrului în timpul mișcării. Pentru ca acest lucru să funcționeze, cea mai mare joc la lagărul glisant trebuie să rămână mai mică decât cel mai mic joc la cilindru:

xh,max < xg,min → ESh − eih < EIg − esg (1)

Aici, x este o joc radial, h se referă la lagărul de alunecare, iar g la cilindru; ES și EI sunt abaterile superioară și inferioară ale alezajului, iar es și ei sunt abaterile superioară și inferioară ale diametrului pistonului în acea zonă. Aceeași sursă recomandă o ajustare H5/f5 între lagăr și piston, o ajustare H7/e7 între piston și cilindru, trei sau patru canale circulare superficiale pentru reducerea presiunii de alunecare, o circularitate a cilindrului mai bună de 0,003 mm și un material pentru lagăre din metalurgie pe bază de pulberi impregnat cu ulei. În această configurație, ajustările strânse acționează ca o etanșare prin joc, iar două etanșări tip Step sunt montate în serie în spatele lor ca ultimă etanșare pe partea de scurgere, cu canalele situate la o distanță de 5–20 mm una față de cealaltă, astfel încât niciun ulei să nu iasă în exterior. Acestea sunt valori prezentate într-o descriere publicată în 2003, iar parametrii variază de la un instrument la altul.

Cum funcționează etanșarea pistonului cu impact în timpul loviturii pistonului?

Etanșarea nu funcționează prin rigiditate. Funcționează prin menținerea unui contact controlat cu suprafața pistonului, suficient de strâns pentru a rezista curgerii uleiului și suficient de slab pentru a permite alunecarea pistonului cu o frecare acceptabilă. Un strat subțire de ulei rămâne între buza etanșării și piston, lubrifiază și răcește zona de contact.

Acest echilibru este delicat într-o unitate de percuție. Dacă contactul este prea slab, uleiul scapă prin etanșare și ciclul de percuție își pierde eficiența. Dacă contactul este prea strâns, frecarea și căldura cresc la nivelul buzei, adică la partea etanșării cea mai expusă uzurii. De aceea, construcția etanșării, forma buzei și materialul sunt alese împreună pentru fiecare model de burghiu, nu ca detalii interschimbabile.

Soldul poate fi scris ca pierdere. Uleiul traversează spațiul inelar îngust de-a lungul unui piston în două moduri: curgere determinată de presiune, provocată de diferența de presiune de o parte și de cealaltă a spațiului, și curgere determinată de forța de forfecare, antrenată de suprafața pistonului în mișcare. Pentru un piston de burghiu pentru rocă, debitul de scurgere q și pierderea de putere rezultată P pot fi scrise astfel [2]:

q = π d [ Δp δ³ / (12 μ L) ± δ vp / 2 ] (2)

P = π d (Δp)² δ³ / (12 μ L) + π d μ L vp² / δ (3)

În aceste expresii, d este diametrul pistonului la nivelul jocului, δ este jocul radial, L este lungimea suprafeței de etanșare, μ este vâscozitatea dinamică a uleiului, Δp este diferența de presiune, iar vp este viteza pistonului. Semnul din ecuația debitului depinde de sensul de mișcare al pistonului față de sensul debitului determinat de presiune. Primul termen al pierderii de putere reprezintă scurgerea și crește cu cubul jocului. Al doilea termen este frecarea vâscoasă și scade pe măsură ce jocul se mărește. Suma acestora are, prin urmare, un minim, iar un joc prea mic sau prea mare duce la pierderi de energie. În studiul care stă la baza acestor ecuații, pierderea totală minimă pentru o burghiu alimentat la 14–18 MPa s-a obținut la un joc diametral de aproximativ 0,05–0,06 mm. Modelul a fost verificat printr-un test de scurgere la 10 MPa, în care întregul sistem de impact a avut o scurgere de 1,5 L/min când pistonul se afla la începutul cursei de revenire și de 0,8 L/min la începutul cursei de lucru, iar rezultatele simulării au corespuns celor experimentale cu o abatere de maxim 17 % [2]. Acest joc aparține pistonului și ghidului, nu garniturii de etanșare, dar determină cantitatea de etanșare rămasă de realizat de garnitura situată în spatele acestuia.

Etanșarea în sine adaugă frecare pistonului. În aceeași ecuație de echilibru al forțelor, rezistența etanșării este [2]:

Ff = π b f ( d1 p1 + d2 p2 ) (4)

unde b este lățimea etanșării, f este coeficientul de frecare dintre etanșare și piston, d₁ și d₂ sunt diametrele etanșate, iar p₁ și p₂ sunt presiunile din camerele frontală și respectiv posterioară. Deoarece presiunea apare în ecuație, o etanșare cu frecare ridicată consumă cea mai mare cantitate de energie exact atunci când perforatorul lucrează cel mai intens.

Stratul de ulei urmează ecuația Reynolds pentru lubrifierea hidrodinamică. Un studiu privind etanșările cu piston acționate din cauciuc în cilindri hidraulici [3] deduce grosimea stratului de ulei rămas pe suprafața în mișcare și debitul de scurgere pe cursă:

ho = √[ 2 μ u / ( 9 G ) ] (5)

Q = ( √2 / 3 ) π D L [ √( μ uo / Go ) − √( μ ui / Gi ) ] (6)

Aici, u este viteza de alunecare, G este cel mai mare gradient al presiunii de contact, dP/dx, la partea cu ulei a etanșării, D este diametrul pistonului, L este cursa, iar indicii inferiori o și i indică, respectiv, cursa în afară și cea în interior. Un gradient mai abrupt al presiunii de contact conduce la un film mai subțire și la o scurgere mai mică, în timp ce un gradient mai plat lasă în urmă mai mult ulei — acesta este unul dintre motivele pentru care o etanșare uzată, cu un profil de contact împiat, prezintă scurgeri mai mari. Studiul menționat a analizat etanșări din cilindri hidraulici, nu din pistoane de perforatoare, așadar este recomandat să fie citit mai degrabă ca o explicație a mecanismului, nu ca o sursă de valori numerice pentru o perforatoare.

De ce sunt vârfurile de presiune atât de dăunătoare pentru etanșarea unui piston de impact?

Într-o unitate de percuție, uleiul nu se deplasează în mod constant. El este accelerat și oprit de multe ori pe secundă, în timp ce pistonul își inversează sensul de mișcare, astfel încât presiunea la nivelul etanșării nu este constantă, ci pulsatorie. Literatura patentată publicată privind dispozitivele de etanșare pentru echipamentele hidraulice de percuție descrie vârfuri puternice de presiune, cauzate de mișcarea rapidă alternativă a fluidului, care pot distruge buza de etanșare și pot provoca scurgeri.

Simulările și testele efectuate pe burghie în funcționare oferă o idee despre mărimea vârfurilor de presiune. Într-un model de burghiu pentru rocă cu două camere de comandă, alimentat la 15 MPa, presiunea din camera frontală a atins un vârf de 25,2 MPa după impact, iar presiunea din camera posterioară a atins un vârf de 25,3 MPa când distribuitorul de comandă a trecut prin zona sa moartă și a conectat brusc camera la sursa de alimentare, aproximativ de 1,7 ori presiunea de alimentare, urmată de o oscilație amortizată [2]. Într-un test efectuat pe un prototip alimentat la 18 MPa, presiunea din camera tampon principală a crescut de la circa 8 MPa la un nivel de funcționare de 18–20 MPa, cu vârfuri scurte care au atins valori de ordinul a 40 MPa la fiecare lovitură [4].

Gazul din camera tampon și din acumulator se comportă ca un arc. Când este comprimat rapid, procesul este apropiat de cel adiabatic, iar rigiditatea sa depinde de presiunea inițială de încărcare:

p Vn = constant, k = n A2 p / V (7)

unde p este presiunea gazului, V este volumul gazului, A este aria eficientă a pistonului de gaz sau membrană , k rigiditatea arcului de gaz și n exponentul politropic, luat ca fiind 1,4 pentru cazul adiabatic [4]. Un arc de gaz mai rigid amortizează mai puțin și permite trecerea unor vârfuri mai mari. În acel prototip, o eroare de prelucrare la poziționarea orificiului de retur al amortizorului a redus aria de curgere pre-deschisă a strangulării de retur, a crescut presiunea inițială și rigiditatea arcului de gaz și a determinat pistonul amortizorului să adopte un comportament caracteristic unui arc rigid, cu cursă scurtă și amortizare ridicată, astfel încât presiunea din cameră a depășit valoarea nominală. Autorii recomandă menținerea poziției orificiului în limitele ±0,2 mm și a unghiului acestuia în limitele ±1°. Pentru o garnitură de etanșare, punctul practic este că vârfurile pe care le suferă depind de componente care nu au nicio legătură cu garnitura însăși.

Raporturile de teren indică același lucru. Într-un caz de întreținere a unei mașini de forat în roca, din cadrul unui proiect de tunel, viteza redusă de forare și vibrația anormală a furtunului de percuție au fost atribuite unei diafragme defectuoase a acumulatorului de intrare, pe care autori o explică prin incapacitatea mașinii de forat de a absorbi vârfurile de presiune apărute în timpul funcționării; mașina de forat a revenit la funcționarea normală după remedierea acumulatorului și ajustarea încărcării sale cu azot [5].

Frecvența este la fel de importantă ca și amplitudinea. Pentru una dintre mașinile de forat se raportează rate de percuție de aproximativ 40–50 lovituri pe secundă [2], iar pentru alta de aproximativ 95 lovituri pe secundă [6]; la 95 de lovituri pe secundă, o garnitură este supusă aproximativ 340.000 de cicluri de presiune într-o singură oră de forare.

Vârfurile sunt dăunătoare din două motive distincte. În primul rând, ele suprasolicită brusc buza, ceea ce reprezintă un tip de încărcare foarte diferit de presiunea constantă. O simulare tranzitorie a unui inel de cauciuc supus unei presiuni rapide care alternează între 5 și 25 MPa a evidențiat alunecarea microscopica la interfața de contact, un vârf secundar al presiunii de contact pe partea cu presiune scăzută în timpul creșterii rapide, precum și tensiuni care au continuat să se modifice chiar după stabilizarea presiunii, deoarece cauciucul este vâscoelastic; toate aceste efecte s-au intensificat odată cu amplitudinea presiunii și cu viteza de variație [7]. În al doilea rând, un vârf ridică temporar diferența de presiune peste jocul de etanșare, iar aceasta este condiția în care un material moale tinde să fie împins în acel joc. Acumulatorul din circuitul de percuție există parțial pentru a reduce aceste pulsații înainte ca ele să ajungă în restul circuitului; astfel, o etanșare care cedează în mod repetat într-o instalație de foraj cu o încărcare slabă a acumulatorului poate indica o problemă care nu este legată de etanșare.

De ce multe etanșări cu piston de impact combină un inel rigid cu un element elastic de încărcare?

O construcție frecvent întâlnită în proiectele publicate ale dispozitivelor de percuție este o etanșare în două părți. Inelul interior, adică partea care intră în contact cu pistonul, este confecționat dintr-un plastic rigid, cu coeficient scăzut de frecare, pe bază de teflon, dotat cu o buza de etanșare. În jurul său este plasat un inel din elastomer care apasă inelul interior către piston și asigură etanșarea față de carcasă. Fiecare material își îndeplinește rolul pentru care este cel mai potrivit: inelul din plastic suportă mai bine contactul prin alunecare și căldura, iar elastomerul furnizează preîncărcarea elastică pe care plasticul nu o are în mod natural.

Etanșarea tip Step descrisă în literatura dedicată perforatoarelor [1] urmează acest model. Inelul său de etanșare este confecționat dintr-un material cu elasticitate scăzută și coeficient scăzut de frecare, cum ar fi PTFE cu aditivi, iar Anelul O pe exterior nu atinge niciodată pistonul în mișcare. Inelul O asigură forța elastică care apasă inelul împotriva pistonului și compensează materialul pe care inelul îl pierde în timpul uzurii. Inelul este direcțional, deci se montează cu fața sa treptată orientată spre presiune. În graficele de testare din acel articol, siguranța tip treaptă a avut o scurgere mult mai mică decât celelalte tipuri de etanșări turnate, iar scurgerea a crescut doar ușor cu presiunea, în ordinea a 0,005–0,01 mg pe ciclu până la 30 MPa. Coeficientul său de frecare a rămas în intervalul de aproximativ 0,02–0,04 și a fost aproape constant pe măsură ce viteza creștea, iar frecarea la pornire a fost mai mică decât frecarea în regim de funcționare, astfel încât s-a evitat târârea cu fenomenul de lipire-alunecare, specifică etanșărilor din cauciuc la viteze joase. Comparativ cu o etanșare cu buza din cauciuc, la aceeași presiune și viteză, forța de frecare a fost mult mai mică și a crescut mult mai puțin cu presiunea [1].

Pentru orice etanșare autoalimentată de acest tip, condiția de etanșare este ca presiunea de contact de-a lungul benzii de etanșare să depășească presiunea uleiului care trebuie etanșat:

pc(x) ≥ pm (8)

Studiile cu element finit privind etanșările pistonului cu alimentare din cauciuc [3] arată cum parametrii de proiectare modifică acest echilibru. La o presiune dată a mediului, o teșitură mai mare la marginea canalului ridică presiunea de contact și frecarea la pornire, reducând în același timp scurgerile. Un canal mai larg, un canal mai profund sau un joc de etanșare mai mare scad presiunea de contact și frecarea la pornire, dar măresc scurgerile. O presiune mai mare a mediului îngroașă pelicula, ridică presiunea de contact și reduce scurgerile. Frecarea scăzută și scurgerile scăzute se contrazic reciproc, iar construcția reprezintă un compromis între aceste două cerințe. Tensiunea echivalentă (von Mises) ridicată în cauciuc are, de asemenea, importanță, deoarece accelerează relaxarea tensiunii și poate iniția fisuri.

Aceeași literatură de brevete descrie motivul pentru care designurile dintr-o singură bucată au limite. O garnitură în formă de U, dintr-o singură bucată, care freacă pe piston poate încălzi buza interioară suficient de mult pentru a o distruge; în burghiurile rotativ-percusive, unde pistonul se poate roti fără a se deplasa axial, buza poate primi prea puțină lubrifiere și se poate uza rapid. Unele designuri adaugă un profil protector pe inelul interior, care modelează trecerea de curgere lângă piston, cu intenția de a încetini uleiul și de a amortiza vârfurile de presiune înainte ca acestea să ajungă la buză. Nu toate burghiurile folosesc un astfel de design, iar tipul de construcție montat pe mașina dumneavoastră este o întrebare specifică modelului.

Ce se întâmplă când se defectează o garnitură de piston de impact?

Când buza se uzează, se întărește sau se rupe, uleiul poate trece pe lângă etanșare. Perforatorul poate continua să funcționeze, dar ciclul de percuție devine mai puțin eficient, deoarece presiunea se pierde prin etanșarea uzată, iar scurgerea internă suplimentară se transformă în căldură în ulei. Puterea pierdută prin scurgere este pur și simplu fluxul de scurgere înmulțit cu căderea de presiune [2]:

Pq = q · Δp (9)

Ca ilustrare, perforatorul de test descris mai sus a avut o scurgere de 1,5 L/min prin întregul său sistem de impact la 10 MPa. 1,5 L/min reprezintă 2,5 × 10⁻⁵ m³/s, deci puterea pierdută sub formă de căldură este de aproximativ 2,5 × 10⁻⁵ × 10 × 10⁶ ≈ 250 W. Această valoare se referă la întregul sistem, nu doar la etanșarea pistonului, dar evidențiază cât de repede se transformă scurgerea în căldură într-o mașină mică și intens utilizată.

În funcție de construcție, o etanșare defectuoasă a pistonului poate permite, de asemenea, uleiului să pătrundă într-o cameră unde nu ar trebui să se afle, ceea ce reprezintă un tip diferit de problemă și poate afecta și alte etanșări. Într-un raport de întreținere, s-a constatat că la o burghiu la care percusia încetase, uleiul hidraulic avea o culoare laptoasă, iar cauza a fost identificată ca fiind o etanșare defectuoasă a pistonului de impact [5].

Fragmente provenite dintr-o etanșare ruptă pot pătrunde în ulei și circula prin circuit. De aceea, o cedare a etanșării este considerată atât un eveniment de contaminare, cât și un eveniment de scurgere: trebuie verificate atât uleiul, cât și filtrul, nu doar înlocuită etanșarea.

Cum puteți determina dacă etanșarea pistonului de impact a cedat?

Niciun singur simptom nu dovedește în mod cert o cedare a etanșării. Semnele enumerate mai jos sunt observații care indică posibila cedare a etanșării și trebuie confirmate prin inspecție, precum și prin verificările prevăzute în manualul dumneavoastră de service.

Mai multe dintre aceste observații au cauze exterioare elementului de etanșare, motiv pentru care colțul următor de verificare începe cu circuitul, nu cu piesa.

Ce provoacă uzurarea prematură a elementului de etanșare al pistonului de impact?

Următoarele condiții sunt cunoscute ca scurtând durata de viață a unui element de etanșare dintr-o unitate de percuție. Unele pot acționa simultan:

• Vârfuri de presiune care depășesc valoarea pentru care a fost concepută construcția elementului de etanșare, adesea datorate unui acumulator slab sau încărcat incorect.
• Lubrifiere sau răcire insuficientă la nivelul buzei, în special în unitățile rotativ-percutoare, unde pistonul se rotește fără a efectua o mișcare de translație.
• Ulei contaminat sau suprăîncălzit, care accelerează uzura și întărește elastomerii.
• O suprafață a pistonului zgâriată, pittingată sau care și-a pierdut finisajul, provocând uzurarea buzei în timpul mișcării pistonului.
• Joc excesiv între piston și corpul ghidului datorită uzurii alezajului sau a bucșei, ceea ce permite unui material moale să fie împins în spațiul liber.
• Deteriorare la montare, de exemplu o bucată de labioasă tăiată sau rulată în timp ce garnitura a fost montată peste muchii ascuțite.

Jocul și presiunea sunt corelate. Sursa [1] privind garniturile cu treaptă indică un joc diametral maxim – spațiul liber în care poate fi împinsă garnitura – care devine mai mic pe măsură ce presiunea crește. Pentru diametre ale tijei de 30–36 mm, acesta este de 0,6–0,3 mm până la 20 MPa și de 0,3–0,2 mm între 20 și 40 MPa; pentru diametre de 38–50 mm, este de 0,8–0,4 mm, respectiv de 0,4–0,2 mm. Uzura ghidului sau a pistonului poate deplasa spațiul liber al garniturii în afara acestui interval fără ca garnitura să se modifice. Aceste valori sunt furnizate ca exemplu de comportament al limitei; limita specifică pentru forajul dumneavoastră este cea stabilită de producător.

Experiența în întreținere indică aceeași direcție. O analiză a defecțiunilor perforatoarelor [8] atribuie în principal defectele etanșărilor calității scăzute a etanșărilor, deteriorării în timpul montării și prelucrării necorespunzătoare a canalelor pentru etanșări; se recomandă montarea etanșărilor și a bucșelor cu unelte speciale, astfel încât să nu fie deteriorate în timpul introducerii.

Ce trebuie verificat înainte de înlocuirea etanșării și cum se alege cea potrivită?

Înlocuirea etanșării fără identificarea cauzei duce, de obicei, la repetarea defecțiunii. Înainte de comandare, efectuați aceste verificări în ordinea indicată:

1. Confirmați modelul perforatorului și informațiile privind seria, apoi identificați poziția etanșării pe desenul pieselor.
2. Verificați presiunea inițială din acumulator și starea uleiului, deoarece ambele influențează sarcina aplicată etanșării.
3. Inspectați suprafața pistonului și alezajul corpului ghid pentru urme de zgârieturi, uzură sau muchii deteriorate.
4. Măsurați jocul dintre piston și ghid și comparați-l cu limita specificată de producător pentru presiunea de lucru.
5. Măsurați sau înregistrați dimensiunile și profilul garniturii vechi și păstrați garnitura defectă pentru comparație.
6. Opriți-vă și consultați procedura de service a producătorului pentru demontarea unității de percuție; aceasta este specifică modelului și circuitul trebuie depresurizat mai întâi.

Când alegeți piesa de înlocuire, trei criterii determină rezultatul:

• Identitatea: piesa de înlocuire trebuie să corespundă numărului de piesă OEM sau dimensiunilor și profilului verificate. O garnitură „aproape potrivită” nu este același lucru cu o garnitură care se potrivește perfect.
• Construcția: dacă originalul este o garnitură din două părți, piesa de înlocuire trebuie să aibă aceeași construcție, nu un inel dintr-un singur material, chiar dacă are aceeași dimensiune.
• Materialul: inelul rigid și elastomerul trebuie să fie compatibile cu uleiul și temperatura folosite la foraj. Această temă este tratată în articolul companion despre materialele garniturilor pistonului de impact.

Unde puteți achiziționa o garnitură fiabilă de înlocuire pentru pistonul de impact?

Deoarece etanșările pistonului de impact sunt specifice fiecărui model de perforator, identificarea corespunzătoare începe, în mod normal, de la numărul piesei originale (OEM), de la un desen sau chiar de la piesa uzată în sine, nu de la o descriere generală.

Nanjing Hovoo Machinery Technology Co., Ltd, un producător chinez de etanșări înființat în 2013, fabrică componente de etanșare din PU, cauciuc și PTFE, inclusiv etanșări pentru pistoane, etanșări pentru tijă și kituri de etanșare, având, de asemenea, o gamă de produse destinate perforatoarelor hidraulice pentru rocă. Compania afirmă că oferă suport tehnic gratuit. Dacă nu sunteți sigur ce etanșare are nevoie perforatorul dumneavoastră, puteți trimite modelul perforatorului pentru rocă, numărul piesei originale (OEM), dacă îl aveți, dimensiunile sau un desen, fotografii ale etanșării uzate și condițiile de funcționare, iar furnizorul va analiza construcția și materialul etanșării înainte de plasarea comenzii.

1. Li Chuan, Yan Tianjun, Li Tiehui. Etanșarea pistonului de impact și etanșarea tip Step pentru perforatoarele hidraulice pentru rocă. Rock Drilling Machinery & Pneumatic Tools, 2003, (3): 8–12. (În limba chineză)
2. Wang Jiansen, Yan Hongliang, Zhang Xin, Wang Yanjun, Liu Bin, Wei Liejiang. Proiectarea optimă a jocului dintre pistonul de impact și cilindru la un perforator hidraulic pentru rocă cu control pe două camere. Chinese Hydraulics & Pneumatics, 2025, 49(4): 79–91. (În limba chineză)
3. Han Xiaoxia. Influenta structurii etanșării pistonului cilindrului hidraulic asupra presiunii de pornire și a scurgerii interne. Teză de masterat, Universitatea de Tehnologie din Lanzhou, 2016. (În limba chineză)
4. Wang Jiansen, Yang Guangsheng, Liu Shaojun, Feng Huai, Wen Yongqiang. Analiza fenomenului de suprapresiune din camera primară de amortizare a unui perforator hidraulic pentru rocă cu control pe două camere. Chinese Hydraulics & Pneumatics, 2026, 50(7): 57–67. (În limba chineză)
5. Hu Jiangtao. Proiectarea și gestionarea defecțiunilor perforatoarelor hidraulice pentru rocă. Mechanical and Electrical Information, 2021, (8): 58–60. (În limba chineză)
6. Yang Mingming. Studiu experimental privind performanța de impact a unui perforator hidraulic pentru rocă. Equipment Management and Maintenance, 2025, (10). (În limba chineză)
7. Yuan Xiaoming, Zheng Ze, Chen Haimin, Li Yongqi, Wang Weiwei, He Shixing. Studiu de simulare privind un inel static de etanșare de tip O supus unei presiuni pulsatorii. Hydraulics Pneumatics & Seals, 2026, publicare online anticipată. (În limba chineză)
8. Liu Jiankui, Fu Yuehua, Zhou Shijie. Analiză și măsuri de prevenție pentru defecțiunile frecvente ale perforatoarelor hidraulice. Rock Drilling Machinery & Pneumatic Tools, 2020, (4): 59–61. (În limba chineză)