Ოპტიმალური სტროკისა და კინემატიკური პარამეტრების გამოთვლები

4.2 ოპტიმალური სტროკისა და კინემატიკური პარამეტრების გამოთვლები

Წრფივი პისტონის მუშაობის სიჩქარის დიაგრამიდან ასევე გამომდინარეობს, რომ α იცვლება, პისტონის სტროკა Ს ასევე იცვლება. სხვა სიტყვებით რომ ვთქვათ, მოცემული v _მ და T , სტროკა (ძალიან სტროკა) Ს არის α -ის ფუნქცია, ანუ Ს = f (α ).

Სიჩქარის დიაგრამიდან 4-1:

Ს = ½ v _მ T ₁

Ს = ½ v _mo T ₂

T ₁ = T − T ₂

α = T ₁ / T                                                                              (4.7)

Განტოლების (4.7) გადალაგების შემდეგ, პისტონის სტროკა არის:

Ს = ½ αv _მ T                                                                           (4.8)

Ერთხელ ოპტიმიზირებული α = α _u არის შერჩეული, ჰიდრავლიკური ქვის დამსხვრევის ოპტიმალური ტაქტი შეიძლება გამოითვალოს Eq- დან. (4.8) შესაბამისად, პისტონის ოპტიმალური ტაქტი არის:

Ს _u = ½ α _u v _მ T                                                                         (4.9)

Ეკვ-ში. (4.9), პარამეტრი α _u განხილული იქნება შემდეგ თავებში.

Ჲრ:

1⁄2 v _მ T ₁= ½ v _mo T ₂= ½ v _mo (T − T ₁)                                                 

Გადალაგების შემდეგ, დაბრუნების მაქსიმალური სიჩქარე არის:

v _mo = αv _მ / (1 − α ) (4.10)

Გამოსახვა T ₂ცნობილი სიდიდეების მეშვეობით α და T , დაბრუნების სტროკის დროა:

T ₂= (1 − α )T                                                                      (4.11)

Ჲრ:

T ₂^″ / T ₁ = v _mo / v _მ                                                                          

Გადალაგების შემდეგ, დაბრუნების სტროკის დამუხრუჭების დროა:

T ₂^″ = α ²/ (1 − α ) · T                                                             (4.12)

Ახლა შეიძლება იპოვოს ყველა სხვა შესაბამისი კინემატიკური პარამეტრი მიმდევრობით.

Დაბრუნების სტროკის აჩქარების დრო:

T ₂^′= (1 − 2 α ) / (1 − α ) · T                                                    (4.13)

Დაბრუნების ხაზის აჩქარების მანძილი:

Ს _ჯ = α (1 − 2 α ) / [2(1 − α )²] · v _მ T                                            (4.14)

Ტოლობიდან (4.8):

Ს _ჯ = (1 − 2 α ) / (1 − α )² · Ს                                                     (4.15)

Ს _ჯ / Ს = (1 − 2 α ) / (1 − α )²                                                    (4.16)

Დაბრუნების ხაზის შემცირების მანძილი:

Ს _ს = α ³/ [2(1 − α )²] · v _მ T                                                       (4.17)

Ან:

Ს _ს = α ²/ (1 − α )² · Ს                                                             (4.18)

Ძალიან ხაზის აჩქარება:

ა ₁ = v _მ \/ ( αT ) (4.19)

Დაბრუნების სიჩქარის მატება:

ა ₂ = α / (1 − 2 α ) · v _მ / T                                                       (4.20)

Აკუმულატორის შევსებისა და გამოცხადების დრო ძალით მოძრავი ფაზის განმავლობაში შეიძლება გამოვიყვანოთ აკუმულატორის დიზაინის თეორიიდან. კინემატიკური გამოთვლის ფორმულების სრულყოფილების მიზნით, ისინი აქ მოცემულია.

Ძალით მოძრავი ფაზის სიჩქარის მატების ფაზაში აკუმულატორის შევსების დრო:

T ₁^′ = α ²/ 2 · T                                                                     (4.21)

Ძალით მოძრავი ფაზის სიჩქარის მატების ფაზაში აკუმულატორის გამოცხადების დრო:

T ₁^″= ( α − α ²/ 2) T                                                               (4.22)