Основни технички параметри

2.1 Основни технички параметри

2.1.1 Параметри хидрауличног слојача стена

(1) Параметри перформанси

В и учесталост удара ф су параметри перформанси који описују хидраулични лопац. В дефинише радну способност прекидача; ф дефинише своју радну стопу.

Излазна снага хидрауличног рушилака скале може се изразити као:

N = В × ф                                           (2.1)

Пошто су два параметра који описују перформансе енергију удара и фреквенцију удара међусобно повезана, када се дизајнира хидраулички рушилац стена, однос В до ф мора бити пажљиво уравнотежена. Под услов минималне инсталиране капацитете, максимална ефикасност рада треба да се постигне. За хидраулички кршивач стена, велика енергија удара В је потребно и учесталост удара ф треба да се одговарајуће смањи, како би се задовољила потреба за високом силом удара и добрим ефектом кршења. За хидрауличну бушилицу за стене, иако је то и хидраулички механизам удара, потребна је мала енергија удара В и као висок учесталост удара ф што је могуће, да задовољи потребу за брзим бушење.

(2) Радни параметри

Максимална брзина удара клизма v _м , радни ток К , радни притисак п , и оптимална сила гушења Ф _Т су радни параметри хидрауличког ломача стене.

● Максимална брзина удара клизма v _м : ово је тренутна брзина контакта када сукоб удари реп двора. Одговарајућа кинетичка енергија клизма је дефинисана као енергија удара хидрауличког чекића В - Да ли је то истина? Када се кинетичка енергија клиста потпуно пренесе на мета, хидрауличка енергија удара матка је:

В = 1⁄2 мВ ²_м                                            (2.2)

где: м маса густог.

Из Еквилатора. (2.2), што је већа брзина удара клизма, то је већа енергија удара.

Међутим, све већи број v _м је ограничена два фактора:

1) Ограничења материјалних својстава клипа и двора. Брзина на крају удара v _м је повезан са контактним стресом σ ; што је више σ , што више утиче на живот у употреби пистона и двора. Под дозвољеним контактним напорима σ , типичан избор је v _м = 9 до 12 м/с. Како наука о материјалима напредује, вредност v _м може бити додатно повећана.

2) Предостављеност фреквенције механизма удара. Пошто су структура и потез клизма ограничени, са фиксним потезом клизма, убрзавање до потребне v _м потребно је врло мало времена. Очигледно, већи v _м , што је краће потребно време убрзавања.

Ниска фреквенција значи да су време циклуса и време удара и дуго, док је висока v _м неминовно доводи до краћег течања и времена циклуса тј. високе фреквенције удара која не може да испуни захтеве пројектовања ниске фреквенције.

● Радни ток К : проток који хидрауличка пумпа доноси хидрауличком слојачу током рада; то је независна променљива. Повођење и параметри перформанси хидрауличног рушила степена су све уско повезани са радним пролазом и функције радног пролаза; мењају се како се мења радни пролаз.

● Радни притисак п : притисак који хидраулички систем захтева када хидраулички слојач ради притисак система који је потребан за постизање параметара његове перформанси. Радни притисак п је зависна променљива; мења се као улазни проток К и структурни параметри се мењају. Током рада, када су сви остали параметри остали фиксирани, притисак п не може бити активно промењен. Радни притисак п и улазни проток К задовољавају основни принцип хидрауличке технологије: притисак система одређује спољно оптерећење. На основу овог принципа, хидраулички конструкција рушевина значи коришћење структурних параметара и радног пролаза како би се осигурало да систем радног притиска п је постигнута.

● Сила гушења Ф _Т : када хидраулични рушилац стена ради, убрзање клизма на ударном удару узрокује повлачење тела машине, што узрокује да двор изгуби контакт са циљом и спречава нормално функционисање удара. Да би се превазишао овај отпор, дуж оси тела прекидача мора се применити сила која се зове сила гушења. Трчања мора бити довољно велика да би дворно било у чврстом контакту са предметом који се удара. Трчања мора бити оптимална. Другим речима, постоји проблем оптималне силе гуцања, који је уско повезан са класом величине носача. Ако је носилац сувише мали, сила притиска коју може пружити је недовољна; ако је превише велика, иако је захтев за силом притиска испуњен, инвестициони трошкови носилаца се повећавају, што је такође нежељено. У дизајну хидрауличких рушила, постизање високе енергије удара малом силом гуцања увек је био циљ оптимизације. Ово омогућава да се хидраулички слојач са високим енергетским утицајем удружи са мањим носачем, формирајући ефикасну комбинацију рада и смањујући трошкове рада.

(3) Структурни параметри

Три пречника клипа д ₁, д ₂, и д ₃, радна маса м , и радног удара С су структурни параметри хидрауличког ломача стене. Структурни параметри одређују параметре његове перформансе. Дизајн хидрауличког рушилац степена је у суштини одређивање структурних параметара д ₁, д ₂, д ₃, м , и С који ће осигурати постизање потребних параметара перформанси. Када су структурни параметри фиксирани, сви параметри перформанси и радни параметри се мењају са улазним проток и функције су улазног промета.

2.1.2 Трчање радног уља и номинални притисак

(Називни притисак је означен п _Х у целом овом одељку)

Када хидраулични кршивач ради, хидраулички притисак уља покреће у покрет свирка, а образац кретања свирка одређује образац промене ове покретне силе уља то је кинематика и динамика свирака.

Узимајући у обзир масу клисника м , убрзање а , и инерција пистона Ф _K , Њутнов други закон даје:

Ф _K = мА                                              (2.3)

Погонска сила Ф једнако Ф _K у величини, али је супротан у правцу. Погонска сила Ф дејствујући на клип је генерисан притиском уља п у комори, и може се изразити као:

п = Ф _K / А = мА / А = ( м / А ), ), ), v / d т             (2.4)

где: м маса густог, константа;

 А површина под притиском клизма, константа;

 v брзина клизма; тренутни проток к покрет пистона задовољава:

AV = к                                               (2.5)

Од када v и к у једначине. (2.5) су функције времена, диференцирајући v и к у односу на време даје:

А д v / d т = D к / d т                                  (2.6)

Замена једначине. (2.6) у једначину. (2.4) даје:

п = ( м / А ²), ), ), к / d т                              (2.7)

У еквиваленту. (2.7), м / А ²је константа; к / d т представља стопу промене проток система.

Од Ец-а. (2.3) (2.7), системски притисак се утврђује на основу промене улазног проток у масноће. Другим речима, промена у хидрауличном проток уља гради убрзање клизма и инерција сила, која заузврат формира притисак у масној комори п .

Системни притисак уља п је пропорционална маси клизма м и проток-промен-брзина d к /dт , и обратно пропорционална квадрату површине притиска пистона А - Да ли је то истина? Да би се смањио притисак уља у систему п , повећање површине притиска пистона А је најефикаснији метод, али такође чини тело машине већим, тако да оба фактора морају бити разматрани у дизајну.

Системни притисак уља п је функција проток и зависи од променљиве; не може се активно мењати током рада, већ се мења само када се проток улаза мења. Пошто уље тече у нафту комору је функција времена када хидраулички рушилац ради, притисак уља п такође варира са временом и нема константну вредност. Тешкост уља наведена на листу података о производу, коју аутори називају номиналним притиском уља, означена је п _Х - Да ли је то истина? При овом притиску, параметри перформанси хидрауличног ломача стена достижу своје номиналне вредности. п _Х је виртуелни параметар он заправо не постоји али је изузетно важан у пројектовању и употреби хидрауличког ломача. У дизајну, п _Х се користи као основа за израчунавање параметара перформанси, радних параметара и структурних параметара, као и за избор компоненти хидрауличког система. У терену, постаје важна референца за оператера да би проценио да ли систем нормално ради или не. Параметр п _Х ће бити детаљно разматрана у каснијим поглављима.