Узори покрета пистона

4.3 Узори покрета пистона

Из горе наведене анализе дијаграма брзине, могу се извући следећи закључци о обрасцима кретања бушика.

(1) Дијаграм брзине клипа се састоји од два троуга: правоугаоног троуга за дијаграм брзине снаге-удара и општег (не-правог) троугаоног за дијаграм брзине повратка-удара.

(2) Пошто је удар снаге једнак удару повратка, површине два троугана морају бити једнаке.

(3) Брзина током фазе кочење повратног удара и фазе кочење снаге следи једну праву линију на дијаграму брзине. То је зато што након што се клапан бушика укључи у повратни потез, током фазе кочења повратног потеза и фазе снаге, клапан остаје у истом положају и сила на бушик је иста.

(4) Кључни принцип за дизајн хидрауличких рушевача: у свим изводљивим дизајнима, максимални брзина клиска v _м (енергија удара В _Х ) и време циклуса Т (фреквенција удара ф _Х ) морају бити константе, јер су одређене пројектом и не могу се мењати.

(5) Кинематички параметри: удаљеност забрзања повратног потеза С _j , време забрзања повратног потеза Т ₂^′, и максимална брзина повратног потеза v _мо сви су веома корисни за контролу хидрауличког кршача, јер су сви у реду на тачки преласка клапана на повратном потезу. за хидрауличне слојачаре са повратним ударом, С _j је основа за одређивање положаја повратне рупе и веома је користан за дизајн хидрауличких рубља. Што се тиче Т ₂^′и v _мо , ниједан хидраулични производ за рушење стене тренутно не користи ова два параметра за контролу рушења, али је метода изводљива и вреди истраживање.

(6) Сравњавање свих изводљивих пројеката са кинематичке перспективе (тј. П и тачка Ф на различитим положајима), v _м и Т су исти у свим дизајнима. Једина разлика је однос Т ₁до Т ₂у Т (П је укључена Ја сам ), као и резултирајући различите максималне брзине повратног потеза v _мо .

На основу горе наведене анализе, ако се дизајн гледа из кинематичке перспективе, пошто v _м и Т и оба су одређена параметарама перформанси, дизајнер има врло мало слободе. Такозвани дизајн је једноставно ствар правилног расподељавања Т ₁и Т ₂у оквиру Т док држите v _м и Т решио сам, ништа више. На овај начин, хидраулички дизајн рушилац стене постаје веома једноставан: само поделити циклус покрета клисца Т за два, и добијете изводљив дизајн. Али одређивање овог раздвајања односи се на знатну техничку дубину, укључујући и проблем оптимизације дизајна. Када се одреди однос подељења, цели дизајн је потпуно одређен. Дакле, однос снаге и времена удара α је један параметар који може да представља изводљив дизајн и има универзалну применељивост.

Однос снаге и времена удара α такође се обично назива кинематички карактеристични коефицијент. Јер кинематички карактеристични коефицијент α је без димензија и изражава кинематичке карактеристике, дефинисана је као апстрактна променљива пројекта; свака од њених специфичних вредности представља дизајн, а њене изражене карактеристике су у потпуности примениве на хидрауличке ломице свих величина и модела.

Горње истраживање показује да су сви кинематички параметри функције α слично томе, динамички параметри, структурни параметри итд. могу се изразити као функције α - Да ли је то истина? Дакле, шта други својства не α и који је његов опсег вредности? Из фиг. 4-1 и Екв. (4.5), јасно се може видети:

1) Када Т ₁= 0, α = 0; ово је приказано на слици 4-1 по тачкама П који се поклапа са тачком Е - Да ли је то истина? Област △ЕНК, односно удара С = 0; покрет нултом ( α = 0) не постоји у стварности С = 0 нема физичко значење.

2) Када v _мо = v _м , из једначине. (4.6), α = 0,5. На лици 4-1 то је приказано по тачки П који се поклапа са тачком М ; точка K тачно дели на два О –Е линије, односно Т ₁= 1⁄2 Т - Да ли је то истина? У лиску 4-1 тачка Ф се поклапа са тачком О , давање Т ₂^′= 0, тј. време убрзања повратног удара је нула ово је такође немогуће и нема физичко значење.

3) Када је време убрзања повратног удара једнако времену кочења повратног удара, тј. Т ₂^′ = Т ₂^″, дијаграм брзине повратног удара је очигледно једнакококожни троуглов. Коефицијент кинематске карактеристике за овај дијаграм брзине специјалног облика је α = 0,4142. Из фиг. 4-1, α = 0,4142 може се без потешкоћа извести. Овај резултат такође има примене у проучавању азотних експлозивних хидрауличких кршења.

Из тога је јасно да је опсег α је 0 до 0,5; и пошто α = 0 и α = 0,5 обоје немају физичко значење, мора бити да 0 < α < 0, 5. Оптимална апстрактна променљива дизајна добијена из различитих циљева оптимизације такође мора задовољити 0 < α _у < 0, 5.