Patrymau Symudiad y Pistyn

4.3 Patrymau Symudiad y Pistyn

O'r dadansoddiad uchod o'r diagram cyflymder, gellir drawio'r casgliadau canlynol am batrymau symudiad y pistyn.

(1) Mae diagram cyflymder y pistyn yn cynnwys dau driongl: triongl hafalochrog ar gyfer diagram cyflymder y llwybr pŵer, a thriongl cyffredin (nad yw'n hafalochrog) ar gyfer diagram cyflymder y llwybr adfer.

(2) Oherwydd bod llwybr pŵer yn hafal i llwybr adfer, rhaid i arwynebeddau'r ddau driongl fod yn hafal.

(3) Mae'r cyflymder yn ystod y cyfnod bremsio'r symudiad adgofn a'r cyfnod symudiad pŵer yn dilyn llinell syth unigol yn y diagram cyflymder. Mae hyn oherwydd ar ôl i'r foli pistyn newid ar y symudiad adgofn, mae'r foli yn aros yn yr un safle yn ystod y cyfnod bremsio'r symudiad adgofn a'r cyfnod symudiad pŵer, ac mae'r grym ar y pistyn yr un fath.

(4) Prif egwyddor ar gyfer cynllunio torrwr carreg hidrolic: mewn pob cynllun posib, mae cyflymder uchaf y pistyn v _m (energi heidio W _H ) a amser cyflwr T (amlder heidio f _H ) yn rhai sydd yn rhaglen, oherwydd eu bod yn cael eu pennu gan y tasg gynllunio ac ni ellir eu newid.

(5) Paramedrau cineffordd: pellter cyflymu'r symudiad adgofn S _j , amser cyflymu'r symudiad adgofn T ₂^′, a'r cyflymder uchaf ar y symudiad adgofn v _mo sydd i gyd yn rhai sydd yn fwyaf defnyddiol ar gyfer rheoli torrwr carreg hidrolic, oherwydd maen nhw i gyd yn lleoli yn union yn y man ble mae'r foli'n newid ar y symudiad adgofn. Ar gyfer torrwyr carreg hidrolic sydd â adborth o'r symudiad, S _j yw'r sail ar gyfer pennu lleoliad y twll adlewyrchu ac yn fwy na thebyg o gymorth i gynllunio torrwr carreg hydrolig. T ₂^′a v _mo , nid oes unrhyw gynhyrchion torrwyr carreg hydrolig presennol sy'n defnyddio'r ddau baramedr hyn i reoli'r torrwr, ond y dull yw'n bosibl ac yn werth chwilio amdano.

(6) Cymharu pob cynllun posibl o safbwynt cinemadeg (h.y. pwynt P a phwynt F mewn safleoedd gwahanol), v _m a T yn yr un fath mewn pob cynllun. Yr unig wahaniaeth yw'r cymhareb o T ₁i T ₂iN T (P ar Me ), yn ogystal â'r gwahaniaethau arweiniol yn y cyflymderau uchaf o'r symudiad adfer v _mo .

Yn seiliedig ar y dadansoddi uchod, os yw cynllun yn cael ei weld o safbwynt cinemadeg, gan fod v _m a T yn cael eu pennu gan baramedrau perfformiad, nid oes ganddo'r cynllunydd lawer o ryddid ar ôl. Mae'r hyn a elwir yn 'gynllun' yn syml matter o ddosbarthu'n iawn T ₁a T ₂yng nghyda T tra bod v _m a T sefydlog — nid oes rhagor. Felly mae cynllun torrwr carreg oléwol yn dod yn iawn syml: rhaid rhannu cylch symudiad y pistyn T yn ddau, ac fe gewch gynllun posib. Ond mae pennu'r gymhareb rhaniad hwn yn cynnwys dyfnder technegol sylweddol, gan gynnwys y broblem gynllunio optimeiddio. Unwaith y bydd y gymhareb rhaniad wedi'i bennu, bydd y cynllun cyfan yn cael ei bennu'n llwyr. Felly mae cymhareb amser y strôc pŵer α yn y paramedr unigol sydd yn gallu cynrychioli cynllun posib ac sydd â chymhwysoedd universal.

Mae cymhareb amser y strôc pŵer α hefyd yn cael ei alw'n aml yn gyferbyniad nodweddiadol cineimatig. Oherwydd mae cyferbyniad nodweddiadol cineimatig α yn anfeidrol a'n mynegi nodweddion cineimatig, cafodd ei ddiffinio fel newidyn cynllun haniaethol; mae pob gwerth penodol ohono'n cynrychioli cynllun, ac mae'r nodweddion a'u mynegir yn berthnasol iawn i dorriwr carreg oléwol o bob maint a model.

Mae'r ymchwil uchod yn dangos bod pob paramedr cineimatig yn ffwythiannau o α ; yn y fath fodd hefyd, gellir mynegi paramedrau damcaniaethol, paramedrau strwythurol, ac ati, fel ffwythiannau o α beth eraill o nodweddion sydd gan α ei hun, a beth yw ei ystod o werthoedd? O Ffig. 4-1 a Chyf. (4.5), gall yr hyn a ganlyn gael ei weld yn glir:

1) Pan T ₁= 0, α = 0; hyn yn cael ei ddangos yn Ffig. 4-1 gan y pwynt P yn cyd-fynd â'r pwynt E . Arwynebedd △ENK, h.y. cam symudiad S = 0; nid oes cam symudiad sero ( α = 0) yn bodoli mewn realiti — S = 0 nad oes ganddo unrhyw ystyr ffisegol.

2) Pan v _mo = v _m , o'r Hafaliad (4.6), α = 0.5. Yn Ffig. 4-1 dangosir hyn gan y pwynt P yn cyd-fynd â'r pwynt M ; mae'r pwynt K yn haneru'r llinell O –E yn union, h.y. T ₁= ½ T . Yn Ffig. 4-1 mae'r pwynt F yn cyd-dangos â'r pwynt O , gan roi T ₂^′= 0, h.y. mae amser cyflymiad y symudiad ôl yn sero — hyn hefyd yn amhosibl ac nad oes ganddo unrhyw ystyr ffisegol.

3) Pan mae amser cyflymiad y symudiad ôl yn hafal i amser bremsio'r symudiad ôl, h.y. T ₂^′ = T ₂^″, mae diagram cyflymder y symudiad ôl yn amlwg yn driangl hafalgroch. Mae cyfernod nodweddau cineimataidd ar gyfer y diagram cyflymder o'r fath arbennig yn α = 0.4142. O Ffig. 4-1, α = 0.4142 gellir ei ddwyn allan heb anogaeth. Mae'r canlyniad hwn hefyd yn cael ei ddefnyddio wrth astudio torwyr creigiau hydrolig sydd â llai o nitrôg.

O hynny mae'n glir fod yr ystod o α yn 0 i 0.5; ac gan fod α = 0 a α = 0.5 yn rhagweithio nad oes ganddynt unrhyw ystyr ffisegol, rhaid bod 0 < α < 0.5. Rhaid hefyd i'r newidyn cynllunio haniaethol gorau a gael o wahanol weithrediadau optimeiddio bod 0 < α _u < 0.5.