Niedrige Temperaturen bewirken, dass Gummi allmählich von einem hochelastischen in einen verzögert elastischen, glasartigen oder lokal spröden Zustand übergeht; gleichzeitig führen die O-Ring thermische Schrumpfung, die verlangsamte Rückstellung und die unzureichende Kompressionsrückgewinnung dazu, dass die Kontaktspannung an der Dichtfläche nicht kontinuierlich aufrechterhalten werden kann. Gasdichtungen sind besonders empfindlich, da mikroskopisch kleine Kontaktlücken oder Unebenheitsgipfel kontinuierliche Mikroleckkanäle bilden können – selbst wenn der O-Ring keine sichtbaren Risse aufweist, kann er dennoch Gas durchlassen.

1. Worauf O-Ringe für die Dichtung angewiesen sind, ist nicht die „Härte“, sondern eine kontinuierliche Kontaktspannung

O-Ringe dichtung bei Raumtemperatur beruht hauptsächlich auf drei Faktoren:

Erstens erzeugt die Einbaupressung eine anfängliche Kontaktspannung im O-Ring.

Zweitens sorgt die eigene elastische Rückstellung des Gummis für eine kontinuierliche Anpassung an Nut und Gegenfläche.

Drittens wird der O-Ring unter Druckeinwirkung weiter zur Dichtfläche hin gedrückt, wodurch eine druckunterstützte Dichtwirkung entsteht.

Die Dichtleistung eines O-Rings beruht daher im Wesentlichen auf folgender Bedingung:

Kontaktspannung ≥ Medien-Druck + lokales Leckrisiko infolge von Oberflächenrauheit.

Das Problem bei niedrigen Temperaturen liegt genau darin: Gummi kann zwar immer noch „hart“ sein, ist aber nicht mehr „rückstellfähig“. Dadurch wirkt es zwar druckfester, kann jedoch tatsächlich keine mikroskopischen Lückenschwankungen in der Nut, thermische Schrumpfung, Druckschwankungen, Oberflächenrauheit und geringfügige Spaltänderungen ausgleichen. Aktuelle Modellierungs- und experimentelle Untersuchungen zu O-Ringen bei niedrigen Temperaturen zeigen zudem, dass die Hauptleckstelle bei tiefen Temperaturen mit thermischer Schrumpfung, eingeschränkter Rückstellfähigkeit, Spannungsrelaxation und Fertigungstoleranzen zusammenhängt.

2. Warum wird Gummi bei niedrigen Temperaturen hart?

Die Elastizität von Gummi resultiert aus der Beweglichkeit der Molekülkettenabschnitte. Bei sinkender Temperatur verlangsamt sich diese Beweglichkeit, und die Zeit, die das Material benötigt, um seine weich-zähe Eigenschaft zu ändern, verlängert sich – was sich makroskopisch folgendermaßen bemerkbar macht:

Der Elastizitätsmodul steigt, die Härte steigt, die Dehnung nimmt ab, die Rückprallgeschwindigkeit sinkt, die Kompressionsrückstellung verschlechtert sich.

Wenn die Temperatur weiter sinkt und sich der Glastemperatur nähert, geht Kautschuk allmählich vom weichen Elastomer in den glasartigen Zustand über. Zu diesem Zeitpunkt zeigt das Material nicht mehr die Eigenschaften eines weichen Elastomers, sondern ähnelt eher einem starren Feststoff. Untersuchungen zu HNBR bei niedrigen Temperaturen zeigen, dass Dichtungsteile ursprünglich auf die Rückstellkraft angewiesen sind, um die bleibende Kompressionsverformung und die Toleranzabweichungen bei niedrigen Temperaturen auszugleichen; nahe der Glastemperatur nimmt jedoch die Elastizität des Materials deutlich ab – selbst geringfügige Trennung reicht dann aus, um ein Leck zu verursachen.

Zu beachten: Verhärtung ist nicht gleichbedeutend mit besserer Dichtwirkung.

Bei fester Verdrängungskompression kann ein Anstieg des Moduls kurzfristig die lokale Rückstellkraft verbessern; wenn das Material jedoch die Verformung nicht zurückbildet, grobe Mikrolücken nicht ausfüllt oder infolge thermischer Schrumpfung von der Dichtfläche abhebt, nimmt die tatsächliche Dichtleistung vielmehr ab.

3. Warum geht die Rückstellkraft bei niedrigen Temperaturen verloren?

Der Verlust der Rückstellkraft bei niedrigen Temperaturen beruht hauptsächlich auf drei Mechanismen.

3.1 Molekularer Kettenbewegung eingefroren, Erholung verlangsamt sich

Bei Raumtemperatur nach der Kompression des O-Rings können sich die Kettenabschnitte schnell anpassen und elastische Stützung aufrechterhalten. Bei niedriger Temperatur ist die Bewegung der Kettenabschnitte eingeschränkt, wodurch der Materialerholungsprozess sehr langsam wird. Der Test zur dauerhaften Kompressionsverformung bei niedriger Temperatur dient genau dazu, zu bewerten, wie viel weniger Gummi nach stärkerer Unterkühlung zurückfedert; Labordaten zeigen eindeutig, dass Gummi bei niedriger Temperatur kontinuierlich an Elastizität verliert und die Geschwindigkeit, mit der die Fähigkeit zur Überbrückung einer Lücke wiederhergestellt wird, deutlich abnimmt.

3.2 Kaltzustands-Kompressionsverformung nimmt zu

Die bleibende Verformung durch Kompression tritt nicht nur nach Alterung bei Hochtemperatur auf. Bei niedrigen Temperaturen können O-Ringe ebenfalls eine „gefrorene bleibende Verformung durch Kompression“ erzeugen: Sie werden abgeflacht und können ihre Querschnittsdicke vorübergehend nicht wiederherstellen. Untersuchungen zu HNBR bei niedrigen Temperaturen zeigen, dass die bleibende Verformung durch Kompression ein wichtiger Indikator für O-Ringe und ähnliche Dichtungsanwendungen ist; nahe der Glasübergangstemperatur kann sie deutlich ansteigen und unter Versuchsbedingungen sogar ein hohes Niveau erreichen.

Diese Art niedrigtemperaturbedingter bleibender Verformung durch Kompression ist manchmal reversibel: Nach Temperaturerhöhung kann sich ein Teil wieder erholen; während der kalten Betriebsphase einer Anlage reicht sie jedoch bereits aus, um Leckagen zu verursachen.

3.3 Spannungsrelaxation führt zu einem Abfall der Dichtkraft

O-Ringe unter langfristiger Kompression in einer Nut; die Dichtkraft nimmt im Laufe der Zeit ab – dies ist Stressrelaxation. Bei niedrigen Temperaturen schrumpft das Material und kann sich nur schwer erholen; wenn zusätzlich Druckschwankungen, plötzliche Spaltänderungen oder thermische Zyklen auftreten, verringert sich die Sicherheitsreserve der Kontaktspannung weiter. Auch die Tiefseehydraulik-Forschung zu O-Ringen zeigt: Bei niedrigen Temperaturen führen Volumenschrumpfung des Gummis und Stressrelaxation dazu, dass die Dichtwirkung kontinuierlich verschlechtert wird; die Sicherheitsreserve bei plötzlicher Spalterweiterung nimmt deutlich ab.

4. Warum tritt Gasleckage besonders leicht bei niedrigen Temperaturen auf?

Gasdichtung ist empfindlicher als Flüssigkeitsdichtung, da die viskosen und oberflächenspannungsbedingten Hemmkräfte schwächer sind; bereits ein sehr kleiner, kontinuierlicher Mikrokanal genügt für eine Leckage. Bei niedrigen Temperaturen beginnen Leckkanäle üblicherweise nicht mit einem „vollständigen Bruch“ des O-Rings, sondern mit mikroskopisch kleinen Kontaktversagen an der Dichtfläche.

Der typische Ablauf ist folgender:

• Temperaturabfall, O-Ring und metallische Nut schrumpfen gleichzeitig.
• Die thermische Schrumpfung von Gummi ist in der Regel deutlicher als die thermische Schrumpfung von Metall; sowohl die tatsächliche Kompressionsmenge als auch die Kontaktbreite nehmen ab.
• Die Rückstellgeschwindigkeit des Gummis verlangsamt sich und kann die Änderung der Nutabmessung nicht kompensieren.
• Ein kontinuierlicher Mikrokanal entsteht zwischen den rauen Spitzen der Dichtfläche.
• Gas tritt entlang der Grenzfläche aus.

Bei einer Untersuchung zu tiefkaltbedingten Gasleckagen an HNBR-O-Ringen wurde beobachtet, dass die Luftleckrate plötzlich ansteigt, sobald die Temperatur in den Bereich nahe der Glasübergangstemperatur (Tg) des Materials fällt; die Forscher führen dies hauptsächlich auf unzureichende thermische Schrumpfung und ungenügende Rückstellfähigkeit des Gummis bei niedrigen Temperaturen zurück, wodurch die Dichtung von der Gegenfläche abhebt.

Dies erklärt ein häufiges Vor-Ort-Phänomen: Der O-Ring ist weder gerissen noch gebrochen und sieht optisch völlig intakt aus; trotzdem tritt das Gerät im kalten Zustand Gas aus, und das Leck verringert sich oder verschwindet vollständig, sobald die Temperatur steigt.

5. Glasübergang, Sprödigkeit und tiefkaltbedingte Leckage sind nicht identisch

Bei der Analyse der Dichtung bei niedrigen Temperaturen werden oft Tg, TR10, Sprödtemperatur und bleibende Kompressionsverformung bei niedrigen Temperaturen verwechselt, obwohl sie unterschiedliche Probleme repräsentieren.

Der bei ASTM D2137 beschriebene Kälteversuch zur Sprödbruchneigung prüft, ob das Material bei tiefen Temperaturen Kratzer oder Risse in der Oberflächenbeschichtung zeigt; dieser Kennwert weist darauf hin, dass dieser Standard für Regelzwecke sowie für Forschung und Entwicklung geeignet ist, jedoch nicht zwangsläufig die niedrigste zulässige Einsatztemperatur des Materials angibt. Ebenso weist ASTM D746 darauf hin, dass die darin beschriebene Prüfmethode zur Bestimmung der Sprödbruchtemperatur für standardisierte Bewertungen des spröden Versagens von Werkstoffen gedacht ist und nicht notwendigerweise mit der optimalen Einsatztemperatur des Materials im praktischen Betrieb identisch ist.

Daher bedeutet das Fehlen von Rissen im Material nicht zwangsläufig, dass es auch dicht ist; bei O-Ringen tritt ein Versagen der Dichtwirkung bei niedrigen Temperaturen häufig als unzureichende Kontaktspannung auf, nicht als augenscheinlich sichtbare Risse.

6. Warum ist TR10 wichtiger als die „Kältebeständigkeitsklasse“?

TR10 ist ein äußerst wichtiger Kennwert bei der Auswahl von Dichtungsmaterialien für den Einsatz bei niedrigen Temperaturen. ISO 2921 ist das Standardverfahren zur Bestimmung der Temperaturrückzugseigenschaften vulkanisierter Kautschuke und dient zur Ermittlung des Temperatur-Rückstellverhaltens spannungsgeladener Kautschuke.

Bei der TR10-Prüfung wird das Kautschukmaterial üblicherweise um 25 % oder 50 % gedehnt, anschließend bei niedriger Temperatur eingefroren und schließlich die Temperatur notiert, bei der es sich um 10 % zusammenzieht; je niedriger diese Temperatur ist, desto besser behält das Material bei tieferen Temperaturen eine gewisse elastische Rückstellfähigkeit bei.

In der technischen Praxis lässt sich dies meist folgendermaßen verstehen:

Je niedriger der TR10-Wert im Vergleich zur niedrigsten Betriebstemperatur liegt – also je näher er dieser Temperatur kommt oder sogar darüber liegt – desto geringer ist das Risiko einer Undichtigkeit bei niedrigen Temperaturen.

Experimentelle Daten zeigen, dass dynamische oder empfangende O-Ringe normalerweise auf die Dichtfähigkeit nahe TR10 fokussieren sollten; bei statischen, gering-anfordernden Betriebsbedingungen kann die technische Dichtung manchmal auch noch bei Temperaturen unter TR10 um 10–15 °C gewährleistet sein, doch hängt dies vom Material, der Konstruktion und dem verwendeten Lecktestverfahren ab. Ein weiteres technisches Handbuch für O-Ringe nennt ein ähnliches Prinzip: Bei statischer Dichtung ist oft eine Temperaturabsenkung um etwa 10 °C unter TR10 zulässig, während dynamische Dichtungen sich stärker an TR10 annähern sollten; gleichzeitig beeinflussen durch das Medium verursachte Schrumpfung und Quellung die tatsächliche Grenztemperatur.

7. Bei Hochdruck-Niedertemperatur-Betriebsbedingungen muss ebenfalls die Verschiebung von Tg / TR10 berücksichtigt werden

In Hochdruck-Gas-, Öl-Gas-Ventil-, Wasserstoff- und Raumfahrt-Hydraulik-Anwendungen darf man sich nicht allein auf Tg oder TR10 bei Normaldruck verlassen. Die Hochdruck-Materialdaten von Trelleborg zeigen, dass bei niedriger Temperatur und hohem Druck die Reaktion des Kompressionselastomers unter Druck den polymeren Tg nach oben verschieben kann; der Konstrukteur muss diese Tg-Abweichung bei der Auslegung von Dichtungen für Niedertemperatur-Hochdruck-Anwendungen berücksichtigen.

Das bedeutet: Ein Werkstoff, der bei Normaldruck bezüglich TR10 oder Tg als geeignet erscheint, kann bei Hochdruck-Gas vorzeitig an Flexibilität verlieren. Dieser Aspekt ist besonders wichtig für Niedertemperatur-Ventile, Hochdruck-Gas-Ausrüstung, Wasserstoff-Ausrüstung und Dichtungen für Erdöl- und Erdgasbohrungen.

8. Felderscheinungsbilder verschiedener Niedertemperatur-Versagensarten

8.1 Kaltes Durchsickern, im warmen Zustand keine Leckage

Dies ist ein typisches Versagen durch unzureichende Kaltrebound-Fähigkeit oder durch Interface-Trennung. Nach dem Aufwärmen des O-Rings erholen sich die Kettensegmentaktivität, die Kontaktspannung und der Querschnitt wieder gut; die Leckage nimmt ab.

8.2 Kaltstart-Gasleck, verbessert sich nach einiger Betriebszeit

Kann auf Temperaturrücklauf, Anstieg der Medientemperatur oder allmähliche Materialerholung zurückzuführen sein. Falls die Anlage bereits beim Kaltstart gasdicht sein muss, ist dieser Materialtyp weiterhin nicht geeignet.

8.3 Gasleck nach langem Parken bei niedriger Temperatur

Längere Kaltlagerzeit führt zu ausgeprägterer Kristallisation, Spannungsrelaxation und unzureichender Kompressionsrückstellung. Ein kurzzeitiger Test bei niedriger Temperatur mit positivem Ergebnis bedeutet nicht zwangsläufig, dass das Material auch für langfristiges Außerparken, für den Luftfahrt-Höhenflug oder für den Langzeitbetrieb in Kühlhäusern geeignet ist.

8.4 Wiederkehrendes Leck bei niedriger Temperatur nach thermischer Alterung

Hohe Temperaturen oder Medienalterung können zu bleibender Kompressionsverformung, Verhärtung, Schrumpfung oder Verlust von Weichmachern führen; anschließend verringert sich bei niedriger Temperatur die verbleibende Rückstellreserve des O-Rings, wodurch ein Leck leichter entsteht.

8.5 Dynamische Dichtung: Kaltstartproblem, Verschleiß, Leck

Dynamische Dichtungen erfordern neben ausreichendem Kontakt-Druck auch geringe Reibung und schnelles Rückstellverhalten. Bei tiefen Temperaturen verhärtet sich das Material, die Reibung steigt, die Schmierung verschlechtert sich, und die Dichtlippe oder O-Ring kann der Gegenfläche möglicherweise nicht schnell genug folgen – mit intermittierenden Leckagen, Ruckeln, Verdrehungen oder Verschleiß als Folge.

9. Materialauswahl darf nicht nur „kältebeständig“ lauten

Für Kälteanlagen, Luft- und Raumfahrt, Außengeräte sowie Kunden mit tieftemperaturtauglichen Ventilen sollte die Materialangabe „kältebeständig“ in nachprüfbare Kennwerte aufgeteilt werden – nicht lediglich als einzelner Temperaturbereich angegeben.

Empfohlene Felder sind folgende:

10. Auswahllogik für gängige Materialien bei niedrigen Temperaturen

NBR / NBR für niedrige Temperaturen

Die Leistung von NBR bei niedrigen Temperaturen hängt eng mit dem Acrylnitrilgehalt, der Rezeptur und dem Vulkanisationssystem ab. NBR für niedrige Temperaturen verbessert die Weichheit bei niedrigen Temperaturen, erfordert jedoch in der Regel Kompromisse zwischen Ölbeständigkeit, Kraftstoffverträglichkeit und Rückstellvermögen bei niedrigen Temperaturen. Anwendbar bei Öl, Wasser-Glykol, allgemeinen hydraulischen Systemen sowie Kälteanlagen; die Verträglichkeit mit dem jeweiligen Medium muss stets bestätigt werden.

HNBR

HNBR weist eine bessere Hitzebeständigkeit, Ölbeständigkeit und mechanische Eigenschaften als gewöhnliches NBR auf; die Leistung bei niedrigen Temperaturen hängt jedoch nach wie vor stark von der Rezeptur ab. Für hochgas- oder ölgashaltige Geräte bei niedrigen Temperaturen darf nicht allein anhand der Bezeichnung HNBR entschieden werden; es sind vielmehr Angaben zu TR10, Kompressionsdauerverformung bei niedrigen Temperaturen sowie praktische Dichtheitsprüfungen erforderlich.

EPDM

EPDM eignet sich normalerweise für Wasser, Dampf, Kühlfliessigkeiten, Ozon im Freien und kältebeständige Umgebungen, ist jedoch nicht für die meisten petrochemischen Öle geeignet. Wird für Ausrüstung im Freien, Kühlwassersysteme und ethylenglykolbasierte Systeme bei niedrigen Temperaturen verwendet; die TR10-Werte und die Tieftemperaturrückstellung der jeweiligen Formulierung müssen jedoch separat überprüft werden.

VMQ/Silikonkautschuk

Die Tieftemperaturweichheit von Silikonkautschuk ist normalerweise gut, doch können Zugfestigkeit, Abriebfestigkeit, Gasdurchlässigkeit sowie Beständigkeit gegenüber Kraftstoffen und Ölen zu Einschränkungen führen. Eignet sich für bestimmte statische Dichtungen bei niedrigen Temperaturen, für Lebensmittel-, Medizin- und Lasttragungsanwendungen, ist jedoch nicht zwangsläufig für Hochdruckgas oder stark dynamische Abnutzung geeignet.

FVMQ/Fluorsilikonkautschuk

Fluorsilikonkautschuk bietet eine bessere Balance aus Tieftemperaturflexibilität und Verträglichkeit mit Kraftstoffen und Ölen und wird häufig für statische Dichtungen im Luft- und Raumfahrtbereich sowie für tieftemperaturbeständige Ölprodukte eingesetzt. Seine mechanische Festigkeit und Abriebfestigkeit müssen jedoch einzeln bewertet werden; ein einfacher Ersatz für alle FKM- oder NBR-Anwendungen ist nicht möglich.

FKM / Tieftemperatur-FKM

Gewöhnliches FKM zeichnet sich durch hohe Temperaturbeständigkeit, Ölbeständigkeit und Beständigkeit gegenüber chemischen Medien aus; die Rückstellfähigkeit bei niedrigen Temperaturen ist jedoch oft unzureichend. Für Ventile für tiefe Temperaturen, Raumfahrtkraftstoffe sowie Außeneinrichtungen für Ölerzeugnisse sollte bevorzugt tieftemperaturtaugliches FKM oder eine vergleichbare spezielle Formulierung gewählt und TR10, Tg sowie die dauerhafte Kompressionsverformung bei tiefen Temperaturen überprüft werden.

FFKM

Der Vorteil von FFKM liegt in der extremen Chemikalienbeständigkeit und Hochtemperaturfestigkeit; viele gewöhnliche FFKM-Formulierungen weisen jedoch eine schwache Elastizität bei niedrigen Temperaturen auf. Falls bei tieftemperaturbelasteten Hochdruckventilen oder Öl- und Gasanlagen FFKM eingesetzt werden muss, ist eine spezielle tieftemperaturtaugliche FFKM-Formulierung zu wählen und die Dichtheit unter Hochdruck bei niedrigen Temperaturen zu prüfen.

Die Daten von Trelleborg zeigen zudem erhebliche Unterschiede im TR10- bzw. Tg-Verhalten verschiedener tieftemperaturtauglicher FFKM-Formulierungen unter Hochdruckbedingungen.

11. Wie senkt das Konstruktionsdesign das Risiko von Undichtigkeiten bei niedrigen Temperaturen?

Das Material ist nur der erste Schritt; auch die O-Ringe für niedrige Temperaturen müssen über Nut- und Montagedesign risikobegrenzt werden.

Stellen Sie zunächst sicher, dass bei Tmin eine ausreichende Kompressionsmenge vorhanden ist. Es muss die thermische Schrumpfdifferenz zwischen der metallischen Nut und dem Gummi berechnet werden; eine Gestaltung allein nach konventionellen Abmessungen ist nicht zulässig.

Bei statischen Dichtungen kann die Druckkompression angemessen erhöht werden, darf jedoch die Füllgrenze der Nut und die Montagegrenzen nicht überschreiten. Eine unzureichende Kompressionsmenge führt vorzeitig zu Leckagen; eine übermäßige Kompressionsmenge kann Montageschäden, thermische Expansionsextrusion, erhöhten Reibungswiderstand oder bleibende Verformung verursachen.

Bei dynamischen Dichtungen darf die Kompressionsmenge nicht willkürlich erhöht werden. Bei niedrigen Temperaturen steigt die Reibung; eine übermäßige Kompressionsmenge führt zu hohem Anfahrwiderstand, Verschleiß, Verdrehung und Kriechverhalten.

Kontrollieren Sie als Viertes die Rauheit und Rundheit der Dichtfläche. Bei niedrigen Temperaturen nimmt die Fähigkeit des Gummis ab, grobe Spitzen auszufüllen; die Oberflächenrauheit beeinflusst die Dichtheit stärker.

Fünftens: Bei Bedarf Stützringe, Rückstau-Ringe oder federbelastete Strukturen verwenden. Bei Hochdruck, Tieftemperatur und Gasdichtung, die ausschließlich auf der Eigenrückstellung des Gummis beruht, ist das Risiko höher; federbelastete PTFE-Dichtungen, ummantelte O-Ringe, Dichtungen mit speziellem Querschnitt oder Metall-Dichtungen können zuverlässiger sein.

Sechstens: Das Schmierfett muss tieftemperaturbeständig sein. Gewöhnliches Schmierfett wird bei Tieftemperatur zähflüssig oder gefriert; dadurch erhöht sich die Reibung und die Passgenauigkeit der Fügefläche wird beeinträchtigt – insbesondere bei Tieftemperatur-Armaturen und Luft- und Raumfahrt-Anwendungen ist die Verträglichkeit des Schmiermittels mit Gummi, Medien und der niedrigsten Betriebstemperatur zu prüfen.

12. Empfohlene Prüfmethode

Für Kälteanlagen, Luft- und Raumfahrt, Außengeräte sowie Tieftemperatur-Armaturen wird empfohlen, die Tieftemperaturprüfung als kombinierte Prüfung durchzuführen – nicht als einzelne Materialprüfung.

Empfohlene Prüfkette:

• Material-Ebene: Tg, TR10, Sprödbruchtemperatur, Kompressionsverformung bei Tieftemperatur.
• Medienstufe: Überprüfung der Abmessungen, Härte, TR10 und bleibender Verformung nach Einwirkung von Kältemittel, Öl, Kraftstoff, Luft, CO₂, Wasserstoff oder dem jeweiligen Medien.
• Strukturstufe: Passgenauigkeit zur tatsächlichen Nut, zum tatsächlichen Kompressionsgrad und zur tatsächlichen Oberflächenrauheit des montierten O-Rings.
• Zustandsstufe: Kalteinlagerung auf die tiefste Temperatur, ausreichende Haltezeit, anschließend Dichtheitsprüfung mit Gas.
• Zyklusstufe: Wechsel zwischen Hoch- und Tieftemperatur, Druckwechsel, Start-Stopp-Wechsel, danach erneute Leckageprüfung.
• Alterungsstufe: Nach Wärmealterung oder Medienalterung erneute Prüfung bei niedriger Temperatur.

Mindestanforderungen sollten nicht lediglich lauten „Material beständig bis −40 °C“, sondern wie folgt formuliert werden:

Bei −40 °C, unter Einwirkung des spezifizierten Mediums, bei dem spezifizierten Druck, nach der spezifizierten Kalteinlagerungszeit sowie bei der spezifizierten Nutgeometrie und Oberflächenrauheit muss die Leckrate ≤ dem Zielwert sein; der O-Ring darf keine Risse aufweisen, keine unzulässige bleibende Verformung zeigen und muss vor und nach der Prüfung eine akzeptable Rückstellfähigkeit bewahren.